1、前言

鈦合金具有比強(qiáng)度高、耐蝕性好、耐熱性高等優(yōu)異的綜合性能，被廣泛用于航空航天、海洋工程、石油鉆探、醫(yī)療設(shè)備等領(lǐng)域[1]，其產(chǎn)品以鍛件、型材、棒材、板材、管材等為主。近年來(lái)，隨著石油、天然氣鉆探和開采、海洋軍事的迅猛發(fā)展，對(duì)具有高強(qiáng)高韌、高耐海水腐蝕性能的鈦及鈦合金材料需求越來(lái)越大，特別是針對(duì)大直徑管材φ230~600mm) 的需求日益增加。因此研制各項(xiàng)性能指標(biāo)滿足該領(lǐng)域使用要求的大直徑管材是非常必要的。

TC4ELI屬于中強(qiáng)高韌型低間隙鈦合金，它最早是以“ 損傷容限” 的概念在飛機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中提出的，是國(guó)外應(yīng)用最為廣泛的鈦合金[2,3]。國(guó)內(nèi)也相繼對(duì)其進(jìn)行了研究與開發(fā)，但TC4ELI鈦合金加工變形抗力較大，其產(chǎn)品多以板材、鍛件居多，而在大直徑管材制備方面鮮有報(bào)道。關(guān)于TC4ELI常規(guī)材料組織與性能的研究較多，相關(guān)文獻(xiàn)[4,5]報(bào)道稱，斷裂韌性與熱處理制度有很大關(guān)系，隨著固溶處理溫度的升高，斷裂韌性提高；如果空冷后時(shí)效，這種效應(yīng)會(huì)加強(qiáng)；還有文獻(xiàn)[6’7] 稱β區(qū)熱處理相對(duì)于β變形具有更高的斷裂韌性，歸結(jié)為區(qū)熱處理后顯微組織的特點(diǎn)是更大的β晶粒尺寸和晶內(nèi)片狀α相的織構(gòu)性；前期作者團(tuán)隊(duì)對(duì)TC4-DT鈦合金鍛件進(jìn)行了組織和力學(xué)性能研究，結(jié)果表明隨著溫度的升高，斷裂韌性得到提高，但相變點(diǎn)以上溫度淬火+ 時(shí)效處理會(huì)導(dǎo)致沖擊韌性急劇下降[8]。

為了獲得具有較好強(qiáng)韌性匹配的TC4ELI大直徑鈦合金管材（直徑>φ350mm， 預(yù)期指標(biāo)Rm≥800 MPa 、Kic≥90MPa.m^1/2、ak≥60J/cm2) ，為深海工程用大規(guī)格管材的生產(chǎn)做好技術(shù)準(zhǔn)備，對(duì)其進(jìn)行熱處理以實(shí)現(xiàn)強(qiáng)度、塑性、斷裂韌性以及沖擊韌性之間的匹配。參考相關(guān)文獻(xiàn)并結(jié)合作者團(tuán)隊(duì)前期實(shí)驗(yàn)結(jié)果，本文選擇了普通退火、高溫退火、α+β兩相區(qū)退火+不同溫度時(shí)效4種熱處理制度。前兩種退火制度用來(lái)探索強(qiáng)度、斷裂韌性和沖擊韌性的變化范圍（后兩種制度旨在提高強(qiáng)度， 同時(shí)觀察斷裂韌性和沖擊韌性的變化情況。通過(guò)對(duì)4 種熱處理制度處理后的合金組織、力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比分析，探索獲得較好強(qiáng)韌性匹配的熱處理工藝制度， 為大直徑TC4ELI鈦合金管材的制備提供實(shí)際技術(shù)依據(jù)。

2、實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)材料為斜軋穿孔工藝制備的規(guī)格為φ385mm×27mm×Lmm的TC4ELI大直徑鈦合金管材，相變點(diǎn)為970℃(±10℃) ，化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為：A16.19% ，V4.07% ，F(xiàn)e0.02% ， C0.012%， O0.052%， N0.008% ，H0.001% ，其余為Ti。圖1為TC4ELI鈦合金管材原始組織， 由于管材經(jīng)熱加工工藝制備，穿孔過(guò)程溫升較快且超過(guò)相變點(diǎn)溫度，導(dǎo)致晶粒粗大，呈現(xiàn)魏氏組織狀態(tài)。

在管材上截取實(shí)驗(yàn)用料， 經(jīng)加工制備成50mm×50mm×25mm 的斷裂韌性試樣、10mm×10mm×55mm的沖擊試樣、φ10mm×65mm 的拉伸試樣及10mm×10mm×10mm的金相試樣。

熱處理設(shè)備采用JSX11-3型號(hào)精密箱式爐，按照表1 所示4 種熱處理制度進(jìn)行熱處理。拉伸性能采用INSTRON1185型號(hào)材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試、沖擊性能采用PTM2100擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試、斷裂韌性采用UTM5205型號(hào)電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行測(cè)試，其中QBG-100高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)用于預(yù)制裂紋， 所有測(cè)試均在室溫下進(jìn)行。

3、結(jié)果與分析

3.1 熱處理制度對(duì)顯微組織的影響

圖2 為TC4ELI鈦合金管材試樣經(jīng)不同制度熱處理后的金相照片。圖2a為TC4ELI管坯試樣在750℃下保溫1h后空冷處理的金相照片，熱處理主要起到了消除殘余應(yīng)力的作用，相較于原始組織狀態(tài)，β相晶界完整清晰，晶粒尺寸變化不大， 晶內(nèi)α相成片層狀分布，交錯(cuò)生長(zhǎng)；圖2b為900℃保溫1h后空冷的金相照片，β相晶粒粗大， 晶界模糊， 晶內(nèi)α相以片層結(jié)構(gòu)互相交錯(cuò)生長(zhǎng)，存在大量取向性一致的α集束，這與管材熱加工過(guò)程的變形量、受力方向有密切聯(lián)系； 圖2c為930℃×1h/WQ+580℃×6h/AC處理后的金相照片，組織為晶界模糊的魏氏組織， 固溶處理使α相過(guò)飽和溶解于β相中，快冷析出針狀馬氏體α時(shí)效過(guò)程使不穩(wěn)定相α'分解為穩(wěn)定相α+β, β晶粒內(nèi)α相以細(xì)片層組織形式分布； 圖2 d 為930℃×1h/WQ+650℃×6h/AC處理后的金相照片， 晶界模糊，β晶粒內(nèi)α集束相互交錯(cuò)生長(zhǎng)，呈現(xiàn)編織狀， 同圖2c相比較，較高的時(shí)效溫度使α相片層的厚度有所增加，這種組織狀態(tài)對(duì)斷裂韌性是有好處的。

3.2 熱處理制度對(duì)力學(xué)性能的影響

表2 為4 種熱處理制度下TC4ELI大直徑鈦合金管材拉伸性能、斷裂韌性以及沖擊韌性的測(cè)試結(jié)果。由表2可以看出，TC4ELI管坯試樣經(jīng)過(guò)750℃×1h /AC退火( 制度I ) ，保留了原始管坯組織狀態(tài)， 抗拉強(qiáng)度達(dá)到799MPa ，伸長(zhǎng)率為13.5%， 斷面收縮率為39%，沖擊韌性高達(dá)90.4J/cm2 ，斷裂韌性達(dá)到91.6MPa.m^1/2， 因?yàn)楹辖鹬醒鹾�量非常低僅有0.052% ，致使合金自身強(qiáng)度要低于普通TC4合金，但此熱處理狀態(tài)下對(duì)應(yīng)的粗大晶粒， 內(nèi)部的片層狀α相具有非常優(yōu)異的沖擊韌性和斷裂韌性，這兩項(xiàng)性能是其他合金無(wú)法同時(shí)達(dá)到的；經(jīng)過(guò)900℃×lh/AC退火（制度II ) ，組織中β相晶粒進(jìn)一步粗化， 晶界仍可見(jiàn)， 晶粒內(nèi)部α集束尺寸隨著晶粒大小不一而具有較大差異，相較于熱處理制度I ，其抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、沖擊韌性均有所上升， 分別為835MPa 、14% 、95.4J/cm2 , 斷面收縮率、斷裂韌性略有下降，分別為30S 、91.4MPa.m^1/2，且沖擊韌性達(dá)到4種熱處理制度的峰值， 隨著退火溫度的升高， 強(qiáng)度略有上升，塑性稍有下降，其余性能指標(biāo)較為接近。在保證較高沖擊韌性和斷裂韌性性能的前提下，采用固溶+ 時(shí)效的熱處理制度對(duì)試樣進(jìn)行處理，用以提高合金強(qiáng)度。

為了避免更高溫度( /#區(qū)) 處理導(dǎo)致合金沖擊韌性急劇下降，選擇兩相區(qū)溫度930℃保溫l h 后淬火處理，隨后分別在580和650℃時(shí)效處理，研究是否可以在保證較高沖擊韌性和斷裂韌性的前提下盡可能多地提高合金強(qiáng)度，結(jié)果表明：930℃×1h/WQ+580℃×6h/AC( 制度III）處理，組織為魏氏組織，抗拉強(qiáng)度可達(dá)892MPa ，伸長(zhǎng)率、斷面收縮率分別為16.0% 、42% ，沖擊韌性為62.6J/cm2, 斷裂韌性為96.8MPa.m^1/2, 相較于熱處理制度I 、II ，強(qiáng)度得到較大提升，伸長(zhǎng)率、斷面收縮率、斷裂韌性均得到小幅提升，但沖擊韌性仍然下降較多，下降率為30%；930℃×1h/WQ+650℃×6h /AC( 制度IV ) 處理，組織為魏氏組織，晶界模糊不清晰，晶內(nèi)α片層厚度有所增長(zhǎng)，相互交錯(cuò)呈編織狀，相較于熱處理制度III，抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、斷面收縮率均有所下降，分別為862MPa、13.5% 、38% ，沖擊韌性和斷裂韌性值變化不大，分別為61.6J/cm2 、96.7MPa.m^1/2 。

4、討論

實(shí)驗(yàn)用管材通過(guò)斜軋穿孔工藝制備#其熱加工工作溫度超過(guò)相變點(diǎn)，導(dǎo)致晶粒長(zhǎng)大，隨后可進(jìn)行熱處理改善管材性能，但因?yàn)闆](méi)有大的變形量，導(dǎo)致管坯組織形態(tài)不易發(fā)生改變，試樣在4 種熱處理制度處理后獲得的組織均為魏氏組織。而常規(guī)TC4ELI鈦合金產(chǎn)品，制備過(guò)程工藝可控，比如通過(guò)調(diào)整鍛造溫度、變形量控制合金半成品時(shí)的組織形態(tài)，后續(xù)通過(guò)熱處理改變其組織形態(tài)，進(jìn)而獲得優(yōu)異的力學(xué)性能。前期作者團(tuán)隊(duì)對(duì)TC4-DT 鈦合金鍛件進(jìn)行熱處理[8 ]，鍛件原始組織形態(tài)為雙態(tài)組織，經(jīng)普通退火后雙態(tài)組織中等軸組織比例減小、片層組織比例增多；區(qū)退火，獲得魏氏組織；α+β兩相區(qū)固溶后時(shí)效，獲得均勻細(xì)小等軸組織（單相區(qū)固溶后時(shí)效，獲得魏氏組織。因而常規(guī)TC4-DT產(chǎn)品熱處理制度較為寬泛，組織形態(tài)可調(diào)。

4種熱處理制度下獲得的斷裂韌性較高，均大于90MPa.m^1/2,高于TC4-DT鈦合金鍛件的斷裂韌性(75 MPa.m^1/2)，且 I，II 制度下獲得的沖擊韌性也非常高’分別為90.4和95.4J/cm2,而普通TC4-DT沖擊韌性一般為30 〜50J/cm2 ;后兩種制度固溶時(shí)效處理后管材強(qiáng)度大幅提高，但沖擊韌性下降較多，分別為62.6 和61.6J/cm2。與普通TC4-DT鈦合金產(chǎn)品相比，這個(gè)數(shù)值也是非常有優(yōu)勢(shì)的。

本文中采用了退火處理和固溶時(shí)效處理4 種熱處理制度，制度 I，II，III，IV處理后均達(dá)到預(yù)期性能要求。900℃高溫退火強(qiáng)度稍低于后兩種制度，但沖擊韌性和斷裂韌性均很高；制度III，IV使管材強(qiáng)度提高，但沖擊韌性與制度II處理后的差異較大。管材在4種熱處理制度下均為魏氏組織，晶內(nèi)α集束交錯(cuò)生長(zhǎng)，使裂紋穿越α相界或不同位向的α片集束時(shí)方向發(fā)生改變，擴(kuò)展途徑變得曲折，裂紋總長(zhǎng)度增加，斷裂所需的能量消耗大,因而整體斷裂韌性均較高；而沖擊韌性對(duì)熱處理制度的參數(shù)比較敏感，快冷速率下沖擊韌性低于普通退火制度。

通過(guò)對(duì)4種熱處理制度下組織和力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比，考慮節(jié)約成本，使大管材不長(zhǎng)時(shí)間占用熱處理設(shè)備，熱處理制度- 是較佳的選擇。

5、結(jié)論

( 1 ) 對(duì)TC4ELI鈦合金管材試樣料分別在4 種熱處理制度下進(jìn)行處理，均獲得魏氏組織， 晶內(nèi)α相以片層狀分布，這種片層組織對(duì)應(yīng)的斷裂韌性性能非常優(yōu)異，均在90MPa.m^1/2以上；

( 2 ) 對(duì)TC4ELI鈦合金管材試樣進(jìn)行退火處理（制度I，II ) ，隨著退火溫度的升高，強(qiáng)度、沖擊韌性均有所上升，且沖擊韌性較高（>90J/cm2 ) 。

( 3 ) 對(duì)TC4ELI鈦合金管材試樣料進(jìn)行固溶時(shí)效處理( 制度III，IV) ，強(qiáng)度得到大幅度提升，但沖擊韌性急劇下降，下降比例高達(dá)31.8% 。

參考文獻(xiàn) 

[1]Lv ×iangh〇n g ( 呂祥鴻）， Shu Y in g ( 舒瀅）， Zhao S uo×ian(趙國(guó)仙） ， ' cd. Rare Metal Materials and 0 6 7 , ' 6 7 (稀有金屬材料與工程）[/ ，2014, 4 3 ( 6 ) : 1518-1524.

[2]Fang R e ip in g (房衛(wèi)萍），Chen L u n ( 陳淪），Shi Y aow u(史耀武），ei al. M ateria/ F N a i 7Veaimen(材料熱處理技術(shù)）[J]，2011，40(2 0 ) ： 196-198.

[3]Wang × in n a n (王新南），Zhu Zhishou(朱知壽），Tong L u ( 童路）•R a ) M e a l Z e e ) ( 稀有金屬快報(bào)）[J]，2008 , 2 7 ( 7 ) : 12-16.

[4]Wang Yang( 王楊）， ×uan Tia n m e i(宣天美）， Hao Y u e ( 郝琪）.N # × # T n 7 / e ; n l # 8 ( 熱加工工藝）[J]，2012，4 1 ( 0 8 ) : 165-169.

[5]Zhang Yongqiang(張永強(qiáng)），Zhang Yaobin ( 張耀斌).Science and/e c = n o l# y G n w a l n a n d 9 E cae〇n ( 科技創(chuàng)新與應(yīng)用）[J]，2016,22: 6 -7 .

[6]H a lim i M S J. Journal # Matrials Processing 7e c/ino l(7y [J]， 2006,179: 5 -1 0 .

[7]Yu L a n la n (于蘭蘭），Mao ×iaonan(毛小南），L i H u i( 李輝).RareM e a l Z e e ( 稀有金屬快報(bào)）[J]，2007 , 2 6 (1 2 ): 20-23.

[8]L i Tin g ( 李婷），Du Y u ( 杜宇），Zhao Liang( 趙亮），ei al. / i a -n i m / n d u S n P n u n '( 鈦工業(yè)進(jìn)展）[J]，2017，3 4 ( 4 ) : 14-16.

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tag標(biāo)簽:鈦合金管

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